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修改這篇文章 : 震動(dòng)篩剪切斷裂的極限荷載與混凝土的抗壓強(qiáng)度之間

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顏料震動(dòng)篩高性能再生混凝土四點(diǎn)剪切試驗(yàn)測(cè)得的力-位移曲線是試驗(yàn)進(jìn)行中采集的主要數(shù)據(jù)量，也是整個(gè)采集過程中關(guān)鍵步驟，采集所用到的儀器前文已作過介紹，在此就不多敘述。得到采用四點(diǎn)剪切斷裂試驗(yàn)的如下幾點(diǎn)信息： （1）顏料震動(dòng)篩外加荷載與預(yù)制切口兩邊的相對(duì)滑動(dòng)位移具有明顯的非線性性質(zhì)，但從各圖可以看出隨著外荷載的均勻增加，切口兩邊的滑動(dòng)位移也是逐漸的增大的，由于混凝土的彈脆性斷裂特征，上述各圖明顯的沒有下降段的出現(xiàn)，顏料震動(dòng)篩曲線特性正好也說明了上文試驗(yàn)現(xiàn)象中所提到的試件的斷裂破壞是瞬間性的，在試件達(dá)到極限荷載時(shí)，試件也發(fā)生破壞。 （2）當(dāng)顏料震動(dòng)篩系統(tǒng)荷載P到達(dá)峰值荷載時(shí)，試件發(fā)生瞬間斷裂破壞，試件切口兩邊的相對(duì)位移也達(dá)到至大值，曲線這時(shí)也達(dá)到極值點(diǎn)，這說明再生骨料混凝土在此時(shí)發(fā)生應(yīng)力軟化現(xiàn)象。 （3）由上述各圖可知，顏料震動(dòng)篩再生骨料混凝土斷裂發(fā)生時(shí)，基本上不存在下降段曲線，原因有三：一是四點(diǎn)剪切試驗(yàn)基本方法決定的；二是本試驗(yàn)所研究的是高強(qiáng)度混凝土，它與普通的混凝土相比的脆性更大，破壞的過程也比較快；三是試驗(yàn)裝置的剛度達(dá)到了一定的要求，試驗(yàn)機(jī)在加載的過程中儲(chǔ)存在裝置內(nèi)部的能量也較少。 （4）也就是顏料震動(dòng)篩位移發(fā)展的比較快，而力的增加量比較平緩，這一階段是由于在開始加載階段預(yù)壓力階段，加載裝置與試件之間需要一個(gè)預(yù)壓期，這期間力的增量較小，而位移的增量較大，故導(dǎo)致了前一階段的曲線較平緩，隨著這一階段磨合期的完成，試件產(chǎn)生的相應(yīng)的位移，就需要相應(yīng)的外荷載在完成，故在圖中的后半部分的曲線大致成直線形式，顏料震動(dòng)篩直到試件完全破壞，這一階段的力和位移之間的關(guān)系呈一種曲線性質(zhì)的上升。 （5）顏料震動(dòng)篩隨著再生粗骨料取代率的提高，四點(diǎn)剪切試驗(yàn)中的極限荷載并沒有出現(xiàn)減少或增加的趨勢(shì)，由試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，再生骨料取代率的多少與極限荷載沒有直接的關(guān)系，再生骨料取代率為25%是分別得到了本組試驗(yàn)的至大值和至小值。顏料震動(dòng)篩四點(diǎn)剪切試驗(yàn)中再生骨料取代率的大小和所占的百分比的多少跟它們的極限荷載之間沒有必然的聯(lián)系，故四點(diǎn)剪切斷裂的極限荷載與混凝土的抗壓強(qiáng)度之間沒有必然的聯(lián)系。 （6）曲線出現(xiàn)一些“拐彎”的現(xiàn)象，顏料震動(dòng)篩也就隨著荷載增大的情況下出現(xiàn)切口兩邊的相對(duì)位移減少，這種情況的產(chǎn)生應(yīng)該是由于在加載過程中出現(xiàn)應(yīng)力滯后的現(xiàn)象，正是由于這種時(shí)間差的存在。 文章轉(zhuǎn)自：http://www.hndyzds.com，轉(zhuǎn)載請(qǐng)注明出處。

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